扣件式鋼管腳手架整體穩定性的計算方法，係通過對多種常用構架尺寸和連牆點設置的1∶1原型單、雙排腳 手架段進行整體加荷試驗，得到其出現整體失穩破壞時的臨界荷載Pcr，代入公式φ0＝Pcr/Afy（A為立杆的 毛截麵積，fy為立杆鋼材的屈服強度），得到的φ0為腳手架段的整體穩定係數。將φ0就視為立杆段（長度 為步距H）的穩定係數，由《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》（GBJ18-87）附錄三可查得相應於φ0的長細比λ0 ，由μ0＝λ0i/h（i為立杆的回轉半徑），即可得到立杆的計算長度係數μ0，經對試驗數據的綜合整理以後 ，確定了計算扣件式鋼管腳手架整體穩定性的立杆計算長度係數μ取值（表2），μ值已綜合考慮了整架作用 、連牆點作用以及荷載偏心和初彎曲等初始缺陷的影響。將複雜的腳手架整體性驗算，轉為簡單的對立杆穩 定性的驗算。將結果代入上述設計表達式，即可得到以下驗算整體穩定性的實用式。
扣件式鋼管腳手架整體穩定性驗算的立杆的計算長度係數μ
類別 立杆橫距(m) 連牆件布置
2步3跨 3步3跨
雙排架 1.05 1.50 1.70
1.30 1.55 1.75
1.55 1.60 1.80
單排架 1.85
不組合風載時：
N＝1.2NGK＋1.4NQK
組合風載時：
N＝1．2NGK＋1．4×0．85NQK MW＝1．4×0．85MWK 式中N、MW———分別為立杆的軸向力設計值和風載彎矩 設計值； NGK、NQK———分別為由恒載、施工荷載產生的立杆軸向力標準值； W———立杆的截麵抵抗矩； MWK———由風載產生的立杆彎矩的標準值，按以下步驟計算。
（1） 按式（9）或式（10）確定風壓標準值。
（2） 確定立杆所受風線荷載標準值qwk為：
式中An為擋風麵積，即寬為立杆縱距La、高為步距H的風載計算單元內的實際擋風麵積。在計算An時，采用密 目安全網者，可按其實圍立麵積的50%計，並應同時計算杆件的擋風麵積（1.15×杆件的擋風麵積，1.15係數 為考慮杆件連接點阻力的增大係數）；采用擋風材料封閉者，用其封閉麵積。
（3） 由qwk按以下情況確定Mwk：
當連牆件按2步3跨設置時，按3跨連續梁確定Mwk（查相應結構靜力計算圖表）；當按3步3跨設置時，按2跨連 續梁查得Mwk。
我國現行工程結構設計規範均已采用“概率極限狀態設計法”，規範所給的強度設計值f由抗力分項係數γR 除強度標準值得到，而計算作用效應N、M的荷載為計算值（考慮荷載的分項係數和組合係數）。一些讀者往 往在使用f時，卻用荷載的標準值，這是不對的，應當注意。
2.1.2 碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性驗算
碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性驗算，目前所做的相應試驗不夠（仍在繼續進行之中），但從其與扣件式鋼 管腳手架相類似的試驗結果的分析中可以看出，由於杆件采用軸心連接等因素，使其穩定承載能力比相應構 架情況的扣件式鋼管架提高15%以上。當取碗扣架的計算長度係數為μ1時，則。
因此確定，在驗算碗扣式鋼管腳手架的整體穩定性時，其μ1值可按表2數值乘以0．9325采用，其他均可采用 扣件式鋼管腳手架的計算方法。經幾年的試用，可滿足使用安全的要求。2.1.3 門式鋼管腳手架的整體穩定 性驗算 ?門式鋼管腳手架的整體穩定性以單榀門架計算，其門架立杆的穩定係數φ按組合杆件確定。其穩定 驗算式，當不組合風載時，仍使用式（11），但N為一榀門架的軸向力設計值；當組合風載時，按下式計算：
式中Mwk———風載彎矩標準值，
hw———連牆件豎距；
φ———門架立杆的穩定係數，按查《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》附錄三，其中：
I———門架立杆換算截麵回轉半徑；
I0———門架立杆截麵慣性矩；
I1、h1———門架加強杆的截麵慣性矩和高度；
h0———門架高度；
A———門架立杆的毛截麵積；
f———門架鋼材的強度設計值：Q235鋼用205N/mm2；16Mn鋼用300N/mm2；
γ’R———考慮腳手架工作條件的抗力調整係數，取
2.2 非單、雙排腳手架結構和單肢立杆的穩定性驗算 非單、雙排腳手架結構包括多排或滿堂設置的腳手架和 模板支撐架，由於尚無係統的試驗研究成果，其結構和單肢立杆的穩定性驗算，可暫參考單、雙排腳手架計 算的研究成果和相關規範加以臨時解決。即將腳手架立杆段視為有側移多層框架柱，將上下橫杆視為計算立 杆段的約束杆件，采用《鋼結構設計規範》（GBJ17－88）附表4.2的規定，計算出單肢立杆按有側移框架柱 考慮的計算長度係數μ’0，當該單肢立杆為雙排腳手架的立杆時，則μ'0應與相應雙排腳手架的μ值一致。 由於兩者的計算依據是不同的，μ’0≠μ，因此就引入兩個調整係數m1（考慮連牆件設置情況的調整係數） 和m2（考慮另一方向水平杆件約束作用的調整係數），由μ’＝μ＝m1m2μ’0的特定情況求得m1和m2的數值 後，用μ’＝m1m2μ’0計算出扣件式鋼管腳手架各種構架情況下單肢立杆的計算長度係數μ’的數值表。用 前述方法，取碗扣式鋼管腳手架單肢立杆的計算長度係數為μ’1，則μ’1＝0.9325μ’。μ’和μ’1的數 值表見文獻1第461～466頁。有了μ’（或μ’1），即可按前述方法得到相應的穩定係數φ。
扣件式或碗扣式腳手架結構的單肢立杆的穩定驗算（視其荷載作用情況可分為軸心受壓杆件和壓彎杆件）， 可采用《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》（GBJ18-87）的計算式和規定。
上述計算方法既考慮了腳手架結構本身的剛度條件，又考慮了腳手架結構的連牆約束和整體作用。同時還按 不同的h/Lb、h/La和連牆件設置情況，分別給出了首步架和其他步架的角立杆、邊立杆與中立杆（分別在兩 麵、三麵和四麵設有橫杆）的μ’（或μ’1）值。因此，既可用於驗算單、雙排腳手架結構的單肢立杆穩定 性，亦可用於驗算多排和滿堂腳手架結構的穩定性。
計算多排和滿堂腳手架結構穩定性時，連牆條件可按以下界定采用：
（1） 當架子兩個方向立杆排數≥8、杆距≤1.5m、且整體性較好，即設有足夠的整體性拉結杆件（斜杆、剪 刀撐、斜撐等）時，可按2步3跨連牆考慮；
（2） 當架子兩個方向立杆排數＜8、杆距≤1.5m且整體性較好時，可按3步3跨連牆考慮；
（3）當杆距＞1.5m或具有其他整體性較差的情況時，可取μ’值為1.80～1.85，即接近於單排腳手架的工作 情況。
2.3 其他驗算項目和計算注意事項?
2.3.1 水平杆件的強度驗算
水平杆件包括縱、橫向水平杆和腳手板等，當其不超過構造跨度規定，不超載或不受過大集中荷載作用時， 一般不需要進行計算；當跨度和荷載較大時，一般應進行強度驗算，可依其支承情況，按簡支梁或2～3跨連 續梁，使用式（1）或式（2）進行驗算。驗算時不要遺漏公式右端抗力項的調整係數，應先確定γ’m值。? 門式鋼管腳手架的門架為門式框架構件，其承載力取決於荷載作用點的部位。受集中力作用時，作用點位於 門架立柱時的承載力最大，位於門架立柱和加強杆之間時次之，位於橫梁跨中時最小。在設計時，應盡量避 開橫梁中部受集中力的作用。
2.3.2 連牆件驗算
連牆件一般按承受水平力作用進行設計，其所受水平力NL按下式計算：
NL＝NW＋3kN
式中，Nw為自由風荷載產生的連牆件軸向力（或水平力），在計算時，可將腳手架視為支承於連牆件之上的 三跨連續梁，跨度取連牆件的豎距hw，取其在風線荷載作用下的最大支座反力為Nw；3kN為腳手架平麵外變形 所引起的連牆件軸向力。
當連牆件采用腳手鋼管並以扣件和腳手架連接時，應使用式（2）進行計算，並同時驗算扣件的抗滑要求，每 個扣件的抗滑力為8.5kN。當抗滑不滿足時，可增加扣件的設置。
當連牆件為鋼結構構件時，應按《鋼結構設計規範》（GBJ17-88）的規定進行設計。
2.3.3 地基承載力驗算
腳手架立杆基礎（或支座、墊板）底麵的承載力按下式驗算：
式中P———腳手架立杆基礎底麵處的平均應力設計值；
A———基礎底麵麵積； N———腳手架立杆傳至基礎頂麵的軸心力設計值，按下式確定：f＝K.fk
fk———地基承載力標準值；
K———調整係數，碎石土、砂土、回填土取0.4；粘土取0.5；岩石、混凝土取1.0。
2.3.4 計算注意事項
（1） 作業層施工荷載的標準值，結構腳手架取3kN/m2，裝修（含裝飾和修繕作業）腳手架取2kN/m2，圍（ 防）護架按1kN/m2計算。模板支撐架、安裝支撐架和實用荷載超過上述規定的腳手架，應按實用荷載設計。 腳手架和支撐架定型產品按其設計的荷載采用，但均不得低於1kN/m2。（2） 在腳手架設置構造中的非腳手 架結構部分和型鋼件，應使用相應的鋼結構規範進行設計。
（3） 在腳手架設置中涉及連牆、附牆、預埋件、臨時支撐和對工程的加固措施等，應按相應結
構設計規範驗算，並應取得工程設計人的同意，或請工程設計人對相應結構進行驗算。
3.一個扣件可以承載多大力
應該叫“承載力”才對。
表5.1.8 扣件、底座的承載力設計值（kN）
項 目承載力設計值
對接扣件（抗滑）3.20
直角扣件、旋轉扣件（抗滑）8.00
底座（抗壓）40.00
可調托座30.00
注：扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小於40N?m，且不應大於65Nm。
